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空气压缩机电机启动电流到底有多大?

  空气压缩机电机的启动电流是额定电流的多少倍说法不一，很多都是根据具体情况来说的。如说十几倍的、6~8倍的、5~8倍的、5~7倍的等。

  一种是说法说在启动瞬间(即启动过程的初始时刻)空气压缩机电机的转速为零时,这时的电流值应该是它的堵转电流值。

  对经常使用的Y系列三相异步电动机，在JB/T10391—2002《Y系列三相异步电动机》标准中就有明确的规定。其中5.5kW空气压缩机电机的堵转电流与额定电流之比的规定值如下：

  同步转速3000时，堵转电流与额定电流之比为7.0;

  同步转速1500时，堵转电流与额定电流之比为7.0;

  同步转速1000时，堵转电流与额定电流之比为6.5;

  同步转速750时，堵转电流与额定电流之比为6.0。

  5.5kW空气压缩机电机功率比较大，功率小些的电动机启动电流和额定电流比值要小些，所以电工教材和很多地方都是说异步电动机启动电流是额定工作电流的4~7倍。

  为什么空气压缩机电机起动电流大?起动后电流又小了呢?

  这里我们有必要从空气压缩机电机空气压缩机电机启动原理和空气压缩机电机旋转原理的角度来理解：

  当感应电动机处在停止状态时，从电磁的角度看，就象变压器，接到电源去的定子绕组相当于变压器的一次线圈，成闭路的转子绕组相当于变压器被短路的二次线圈;定子绕组和转子绕组间无电的的联系，只有磁的联系，磁通经定子、气隙、转子铁芯成闭路。当合闸瞬间，转子因惯性还未转起来，旋转磁场以 的切割速度——同步转速切割转子绕组，使转子绕组感应起可能达到的 的电势，因而，在转子导体中流过很大的电流，这个电流产生抵消定子磁场的磁能，就象变压器二次磁通要抵消一次磁通的作用一样。

  而定子方面为了维护与该时电源电压相适应的原有磁通，遂自动增加电流。因为此时转子的电流很大，故定子电流也增得很大，甚至高达额定电流的4~7倍，这就是启动电流大的缘由。启动后电流为什么小：随着电动机转速增高，定子磁场切割转子导体的速度减小，转子导体中感应电势减小，转子导体中的电流也减小，于是定子电流中用来抵消转子电流所产生的磁通的影响的那部分电流也减小，所以定子电流就从大到小，直到正常。

  减小电动机启动电流的方法有哪些?

  常见减小电动机启动电流的启动方法有直接启动，串电阻启动，自藕变压器启动，星三角减压启动及变频器启动的方法来减小对电网的影响。
直接启动

  直接启动就是将空气压缩机电机的定子绕组直接接入电源，在额定电压下起动，具有起动转矩大、起动时间短的特点，也是简单、经济和可靠的起动方式。全压起动时电流大，而起动转矩不大，操作方便，起动迅速，但是这种启动方式对电网容量和负载要求比较大，主要适用于1W以下的空气压缩机电机启动。

  串电阻启动

  空气压缩机电机串电阻启动，也就是降压启动的一种方法。在启动过程中，在定子绕组电路中串联电阻，当启动电流通过时，就在电阻上产生电压降，减少了加在定子绕组上面的电压，这样就可以达到减小启动电流目的。

  自藕变压器启动

  利用自耦变压器的多抽头减压，既能适应不同负载起动的需要，又能得到更大的起动转矩，是一种经常被用来起动较大容量电动机的减压起动方式。它的 点是起动转矩较大，当其绕组抽头在80%处时，起动转矩可达直接起动时的64%，并且可以通过抽头调节起动转矩。

  星三角减压启动

  对于正常运行的定子绕组为三角形接法的鼠笼式异步电动机来说，如果在起动时将定子绕组接成星形，待起动完毕后再接成三角形，就可以降低起动电流，减轻它对电网的冲击。这样的起动方式称为星三角减压起动，或简称为星三角起动(y-&起动)。采用星三角起动时，起动电流只是原来按三角形接法直接起动时的1/3。在星三角起动时，起动电流才2-2.3倍。这就是说采用星三角起动时，起动转矩也降为原来按三角形接法直接起动时的1/3。适用于无载或者轻载起动的场合。并且同任何别的减压起动器相比较，其结构简单，价格也 。除此之外，星三角起动方式还有一个优点，即当负载较轻时，可以让电动机在星形接法下运行。此时，额定转矩与负载可以匹配，这样能使电动机的效率有所提高，并因之节约了电力消耗。

  变频器启动

  变频器是现代电动机控制领域技术含量 ，控制功能全、控制效果 的空气压缩机电机控制装置，它通过改变电网的频率来调节电动机的转速和转矩。因为涉及到电力电子技术，微机技术，因此成本高，对维护技术人员的要求也高，因此主要用在需要调速并且对速度控制要求高的领域。

切勿触碰空压机及储气罐高压线 严防自燃和爆炸 遵守六条准则 彻底隐患 1、储气罐严禁超压、超温，操作人员应确保储气罐处于正常的工作状态。 2、严禁在储气罐周围或容器上动用明火，禁止使用明火察看容器内部。储气罐处于受压状态时，不得进行任何维修以及对罐体进行锤击和其他物体的冲击。 3、对油润滑压缩机，必须经除油、除水处理，其压缩空气的含油量，水蒸气含量以及固体粒子尺寸和浓度等级，符合GB/T3277-91《一般用压缩空气质量等级》附录A之规定后，方可进入储气罐。 4、鉴于空气压缩机中油和空气接触，一旦温度过高，易产生积炭自燃和油爆炸着火机理（详见GB10892-89），进入储气罐内的压缩空气严禁超过罐体的设计温度。为避免排气温度过高，空气压缩机必须按期检查超温停车装置，定期检查传热表面（过滤器、分离器和冷却器）及清洗。 5、对油润滑压缩机，应定期检查排气口至压缩空气温度为80度处之间的所有管路、容器（储气罐）和配件，任何积炭应有效去除（包括压缩机缸头积炭物）。摘自GB10892-89第23.13条。 6、储气罐与空压机的使用和维修必须严格遵照GB10892-89《固定的空气压缩机规则和操作规程》、JB8542-1997《容积式空气压缩机要求》以及JB8935-1999《工艺流程用压缩机要求》的规定执行。 储气罐使用单位如不按上述使用要求和警告条款贯彻执行，有可能引起储气罐失效和产生爆炸的严重后果，请使用单位切记！ 积炭自燃的机理和油爆炸的起因 ——摘自GB10892-89附录C 1 油与空气接触易发生氧化反应，氧化反应的速度随着温度、氧的分压力、起催化剂作用的铁或氧化铁的微粒的增加而增加。氧化反应会提高油的粘度，如果油在热区停留的时间充分，就可能在压缩机排气系统形成积炭。这些积炭继续氧化，由于氧化反应产生的放热现象因此就存在着自燃的必要条件。 2 实际上氧化反应产生的热一方面被积炭上面的空气流冷却并带走，另一方面通过积炭传给所处的金属壁带走。当不能及时带走氧化反应产生的热量，积炭层的温度就升高，在特殊情况下，会达到积炭层自燃的温度，而产生足够大的热量消弱或熔化压力系统内的金属，虽然不发生真正的爆炸，但这种器壁的突然损坏会被误认为爆炸。 3 研究表明，引起油着火，必须具有一定厚度的积炭层，周围温度要在+150℃和一定的限制热量通过积碳层传导的孔隙度（常称作干燥度）。在这些条件下，当积炭层上面流动的压缩空气过多地减少，引起散热速度降低时就会起火这种情况会在吃饭、休息、换班或当压缩机处在无负荷运行时发生，或者当空气流动情况有变，而积炭层产生的热量使其内部温度高于自燃温度的情况下也会发生着火现象。 4 危险的积炭层临界厚度随每台压缩机空气的压力和温度、沉积物中杂质微粒、沉积物实际位置和压缩机运行条件的不同而改变。因此，积炭层厚度将随压缩机的不同而改变。 5 有时，压力系统中的油着火导致油蒸汽或油雾的爆炸，实际上这种情况很少见。这种情况出现必定是空气对所化的油混合比率处在爆炸限的范围之内，并且与自燃的火源相接触。 6 由于引起爆炸所需要的空气对油混合的比率范围是有限制的。氧气过多或易燃物过多都会抑制爆炸，这可能是极少发生爆炸的主要原因，然而必须经常意识到这种危险的存在。 7 解释压缩机初始油爆炸确切原因的参考资料是很少的。但是，以下的解释还是很有可能的，当压缩机无负荷时，因没有空气流过积炭层引起着火。一段时间之后，空气中的氧气不完全燃烧，产生的一氧化碳连同从积炭层中分解或氧化的油和油雾，形成潜在的易燃混合气体。易燃混合气体和油雾流向排气系统下游的冷却器部位，在那里与未燃烧过的空气混合，产生一种易爆的混合气体。在这些条件情况下，当压缩机再次启动排出空气，空气流量突然增加，吹松散了燃烧的炭微粒，并把它送到易爆的区域，就可能发生爆炸。必须注意，即使不发生爆炸，压缩空气也将被不完全燃烧产生的有害气体污染。 8 当润滑油压缩机排气管道的内壁有一层薄的油膜，这种初期爆炸会接二连三发生更猛烈的爆炸。由于初期的爆炸传到排气管道的足够强的冲击波，会从管壁上剥下油膜，并形成一种油雾和空气混合物。如果产生易燃混合物，并且冲击波的温度达到了自燃的温度就会发生第二次爆炸，它加速冲击波达到爆炸速度（超声波），这时会发生管壁脆性破裂，这过程可能会不时沿着压缩机空气管道重复出现，在管道内表面频繁的产生破坏。这种类型的爆炸对于压力系统的破坏是巨大的，并且对于附件的人也是非常危险的。 9 如果严格地按照本标准中的规定尽量减少积炭的形成，油着火或爆炸的危险将能减少到小程度。