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  (1>施工准备
    包括备足所需材料和设备、平整坡面、现场就位、放线定位、开挖顶脚基槽、测量水下施工水深和流速等。
      (2)铺设土工编织袋
    土工编织袋间连接底面的非织造土工织物采用缝接或搭接，搭接宽度2}-5cm,土工编织袋在坡顶处可用8号铁丝制成的n形钉固定。顺水流方向铺土工织物时，搭接带亦应固定。
    按预定位置顺坡准确铺设土工编织袋，扎紧袋口，上下两端设桩固定。若有配筋时，在土工编织袋铺开后按要求插入袋内，插筋时应防止刺破土工编织袋。

塑性模型与其它各种地质材料如土和岩石的大量塑性模型相比，土工布加筋土关于这方面的模型不多。Wu(1992)和张孟喜(2000)曾对此作了一些研究。不过，土的塑性模型已经广泛地用于加筋土结构的各种数值分析，主要是FEM程序，其中土和筋材用不同的单元表示。(4)流变模型土工合成物用作土的筋材，由于它们是人造材料，以聚合物为基础，所以带有流质，这将影响加筋土结构的长期特性。这样的现象，比如筋材内徐变或者应力松弛将导致加筋土结构内部原有应力的重分布，反过来，这些可能会引起没有预料到的反应，比如失去整体稳定性，变形过多等。

  据设计规范及经验，地铁工程中混凝土结构的轴向约束系数一般在0. 4一0.8之间。为研究轴向约束与分级防水极限温降荷载的关系，本文以中所示聚丙烯纤维混凝土板为研究对象，计算不同轴向约束系数下一、二级防水要求下的极限温降荷载，所得结果，可得出:在不同防水等级下，极限温降荷载值与轴向约束系数Ka基本土工膜呈线性关系。

本文提出不同种类、不同含量的纤维混凝土在拉应变空间的损伤演化方程，其基本形式都为应变的幂指数函数。从这种损伤演化形式的相似性可推断:一、二级防水要求下的极限温降荷载值在0.4 <_  Ka <_ 0.8内与轴向约束系数基本呈线性关系，这给工程设计中利用线性插值的方法计算实际轴向约束系数下的极限温降荷载提供了理论依据。对于个别特殊工程，Ka小于0. 4时按Ka = 0.4处理，Ka大于0. 8时按Ka = 0. 8处理。   

捂接宽度:150M,两条焊缝的宽度不小于15mm,中间空腔焊缝强度:->85%母材(剪切方向抗拉)。焊接后两条缝间有一条空气道,用于气密性试验仪检测焊接质量。焊接前先除尽防水板表面的灰尘再焊接,焊接时注意搭接15cm宽准确度,不能偏斜焊接,不能起包焊接.要平顺焊接,由上至下循环焊接;确保接缝的密实度。防水板的尺寸设计说明防水板的使用是一个很新兴的知识领域,而且许多设计意见具有临时的特点。许多东西在理论上和实践上还没有完全把握。尽管如此,这些对于防水板尺寸设计很重要的准则要尽可能完全地收入手册之中,即使为此会有这样的危险,即在出现新的理论知识、试验结果和经验时,就不得不在较短时间之后就修订个别部分。因此所给出的准则不得未加考虑就采用,而应根据.清况有批判地应用才是先决条件。作为用户应该得到这样的依据,即如何理解一个问题,以及如何看到解决问题的途径。所以对于一部分新的和专门为本手册提出的准则也不能简单地理解为解决每个问题的专利配方。防水板选择指标在选择防水板的时候我们要根据工程的实际情况来确定使用什么样的防水板,一般的防水板选择的指标如下:防水板选择及各项性能指标采用EVA型,厚度多1.5二,幅宽宜为2一4m:断裂拉仲强度多伸长率)650%;撕裂强度异100KN加;低温弯折性为一35℃无裂纹:.0.341pa,24h无渗水;加热伸缩量:延伸蕊2mm,收缩蕊6二;热空气老化(80"Cx168h):断裂拉伸强反31UPa,扯断伸长率0%,耐碱性(饱和Ca(On)〔幻洛液*168h)..断裂拉伸强度r1TUP2甲扯断伸长率>-600i;人工候化:断裂拉伸强度保持率380%甲扯断伸长率保持率-70%;刺破强度:300ara防水板覆盖层土工专家介绍到防水板的很多特性都与覆盖层材料有直接关系,比如膨润土分布的均匀性、在施工期间或使用期间对膨润土的约束作用,土工复合体表面和内部的抗剪强度、土工复合体的刺破强度、断面的透水率以及搭接处的透水率等。